導讀：萊鋼熱電廠黃前區一臺鍋爐爲單鍋筒，額定蒸發量爲170t/h，自然循環，集中下降管，“Л”型佈置的燃氣輪機尾氣助燃純燒高爐煤氣鍋爐，鍋爐設計爲純燒高爐煤氣，助燃氣體爲高溫燃氣輪機尾氣，點火運行時的燃料爲焦爐煤氣，且助燃氣體爲空氣，正常運行時燃氣輪機尾氣全部進入鍋爐助燃，在鍋爐較低負荷運行是多餘的燃氣輪機尾氣通過助燃氣體管道上的放散管放散掉，同時在燃氣輪機尾氣不足或沒有時通過鼓風機進行補充空氣進行助燃，鍋爐燃燒器分爲三層，每層佈置四隻燃燒器，鍋爐運行多年來,鍋爐負荷在140t/h以下運行基本正常，負荷升至140t/h時爐膛開始出現嗡鳴聲，隨負荷增大，噪聲越來越大。火焰的“喘息”與嗡鳴聲同步發生，爐體保溫材料脫落，嚴重時鍋爐尾部的鋼架和過道也發生強烈的晃動,如此強烈的振動使得鍋爐的相關設備造成疲勞破壞,因此,對該鍋爐特定的工況條件下產生的振動需要進一步的分析,找出振動的影響因素和機理,並制定消除振動的措施。爐牆的內側受到爐內氣體流場動壓的作用,外側則受到大氣壓的作用;當爐內氣流動壓出現波動時,就會激勵爐牆振動,實際生產中受鍋爐煤氣壓力波動大的影響，造成燃燒不穩定，爐膛負壓波動較大，內外側壓差變化頻繁，導致鍋爐爐牆振動。
關鍵詞：鍋爐，振動，負壓
萊鋼熱電廠黃前區一臺鍋爐爲單鍋筒，額定蒸發量爲170t/ h，自然循環，集中下降管，“Л”型佈置的燃氣輪機尾氣助燃純燒高爐煤氣鍋爐，鍋爐設計爲純燒高爐煤氣，助燃氣體爲高溫燃氣輪機尾氣，點火運行時的燃料爲焦爐煤氣，且助燃氣體爲空氣，正常運行時燃氣輪機尾氣全部進入鍋爐助燃，在鍋爐較低負荷運行是多餘的燃氣輪機尾氣通過助燃氣體管道上的放散管放散掉，同時在燃氣輪機尾氣不足或沒有時通過鼓風機進行補充空氣進行助燃，鍋爐燃燒器分爲三層，每層佈置四隻燃燒器，鍋爐運行多年來, 鍋爐負荷在140t/h以下運行基本正常，負荷升至140t/h時爐膛開始出現嗡鳴聲，隨負荷增大，噪聲越來越大。論文格式。同時，爐內火焰明顯發生波動。火焰的“喘息”與嗡鳴聲同步發生，爐體保溫材料脫落， 嚴重時鍋爐尾部的鋼架和過道也發生強烈的晃動, 如此強烈的振動使得鍋爐的相關設備造成疲勞破壞, 因此, 對該鍋爐特定的工況條件下產生的振動需要進一步的分析, 找出振動的影響因素和機理, 並制定消除振動的措施。論文格式。
1.振動測量分析
爲分析鍋爐振動產生的原因,進行了實地測量,確定鍋爐振動特性。鍋爐負荷爲140t/h-170 t/h。振動測點主要設在鍋爐上部側牆、爐膛水冷壁、側水冷壁上集箱和側包覆上集箱、燃燒器上。經用測震儀和噪聲測量儀驗測，沿鍋爐高度都存在震動和噪聲。但在爐膛上部靠近燃燒器出口處的震動和噪聲最大。
2.原因分析
一是熱和冷源交替，鍋爐是一種熱交換器，現代的鍋爐和燃燒器之間存在着熱量和冷源的交替過程。這種過程就有可能產生振動，一般而言爐膛內的熱煙氣溫度可高達800℃至1000℃，助燃氣體應爲高溫燃氣輪機尾氣溫度在500℃，而鍋爐目前燃燒使用的空氣的溫度只有25℃至50℃，這就具有足夠的激發產生振動的潛能。這也是中小型鍋爐特別容易產生鍋爐震動的原因。
二是鍋爐的爐膛下部是燃燒區,上部與煙道相通,運行時爐膛內充滿着不斷流動着的燃燒生成氣體,整個爐膛空間形成了一個氣體流場。爐牆的內側受到爐內氣體流場動壓的作用,外側則受到大氣壓的作用;當爐內氣流動壓出現波動時,就會激勵爐牆振動,實際生產中受鍋爐煤氣壓力波動大的影響，造成燃燒不穩定，爐膛負壓波動較大，內外側壓差變化頻繁，導致鍋爐爐牆振動。
三是爐牆剛性不足，由燃燒動力學原因引起的爐牆振動不可避免,這就要求爐牆有一定的'剛性。論文格式。剛性樑的功能就是保護爐膛和煙道在爐膛運行壓力或爆燃工況下不受破壞,即通過加剛性樑來提高爐牆的剛性。剛性樑的剛性不足或安裝達不到設計要求都會發生比較嚴重的爐牆振動。
3.改進措施
由於目前無法使用高溫燃氣輪機尾氣，無法減少熱和冷源交替導致得振動，所以將工作重點放在負荷的調整與剛性樑的加固上。對於燃燒不穩定引起的爐牆振動,應通過燃燒調整試驗降低燃燒壓力脈動，經現場調整燃燒方式發現，爐牆振動隨爐膛內壓力脈動的大小變化而變化，由此可以確認爐膛內燃燒不穩定是導致鍋爐爐牆振動的一個原因,在保證鍋爐含氧量,穩定爐膛負壓，找到一個最好的高爐煤氣、焦爐煤氣、冷風的配比量，實現穩定燃燒,減輕了爐膛振動。同時對鍋爐結構作局部加固,爐牆振動情況得以改善。使鍋爐的安全性和經濟性都得到了較大的提高。